结构形状
DSLQ型汽水混合射流曝气器主要由外腔、内腔、混合腔、外喷嘴、内喷嘴、进气口和进液口七部分组成。内外腔体均为由上下两个蝶形壳体对合粘结而成的空腔，内外腔体同轴套合，进液口和进气口沿轴心方向分别连接内腔和外腔，内、外喷嘴分别沿内、外腔体周面同心均布。内腔即为工作介质腔，外腔即为引射介质吸入腔，内、外喷嘴间即为混合腔。曝气器自身不含任何机电部件和传动部件，工作时需要配套的设备有：射流循环泵、鼓风机。
DSLQ型汽水混合射流曝气器的立面剖视结构简图（见图1-1）
为使曝气器具有强大的充氧能力，DSLQ型汽水混合射流曝气器采用了多达10个的双层喷嘴。考虑各喷嘴之间相互的影响，喷嘴的分布采用圆形径向等角度放射状布置（见图1-2）。这种布置能****限度地避免射流之间的相互干扰，减少气泡并聚现象，有利于提高氧利用率。
DSLQ型汽水混合射流曝气器一个明显的特点是混合腔（外喷嘴）呈喷嘴状，与工作介质喷嘴（内喷嘴）构成了一组双重喷嘴。将混合腔设计成喷嘴状的主要原因共有四个：一是因为这种结构既能满足氧利用率提高的要求，又能满足减少撞击损失的要求。减少撞击损失需要气液间的速度差尽量小，但是速度差越小，液体对气体的切割作用就越弱，氧利用率就越低。混合腔成喷嘴状时，入口面积较大，空气的流速就低，与液体的速度差就大，切割作用就强；混合腔出口较小，空气的流速就高，与液体的速度差就小，撞击损失就少。二是因为这种结构能利用混合液的动能来实现二次喷射，提高能量的使用效率。混合液与喷嘴外的液体存在较大的速度差，能生产强烈的二次切割作用。三是因为这种结构有利于池内液体紊流的形成，使氧的利用率进一步提高。收缩状喷嘴喷射的液体发散现象较直管喷嘴明显，携带（卷入）周围液体的能力也强，产生紊流的范围也大。四是因为这种结构能够减小气泡直径，增加水中氧的溶解度，提高氧的传递速度。收缩喷嘴的液体发散使流速迅速减小，混合液的动能转为压能，气体被压缩，直径逐渐减小，水中氧的溶液度也增加，使空气的氧可以更快地溶入气液混合流中去，从而提高氧的传递速度。
材质
玻璃钢材质作为一种增强型树脂复合材料，防腐性能优越，可塑性强，容易成型，可以手工制造，便于实现小批量生产，且抗老化，使用寿命超长，是新材料研究领域的一个重要方向。本型曝气器无传动和相对运动部件，喷嘴的射流速度也不需要达到常规负压射流速度（只需50%左右），因此对材质的耐磨性能要求并不高。但本着科学和实事求是的态度，考虑到不可避免的，但是轻微的水力磨损，本公司仍采用耐磨的189树脂（艇用树脂）作为玻璃钢的应用树脂。
综合以上因素，本公司最终确定采用189树脂的玻璃钢作为DSLQ型汽水混合射流曝气器的主体材质。
制造工艺
DSLQ型汽水混合射流曝气器的模具采用玻璃钢材质。为了减少能量的摩擦损耗，必须保证与流体特别是与液体接触面的光滑，为此本公司采用的制模工艺为用易修整的细腻的石膏模胚生产模具。为了保证喷嘴的精度，原模采用国床加工。喷嘴模具采用活动模块制造工艺。内外喷嘴同心度的矫正采用车制的专用特殊量具。产品的粘结部位采用定制的平面板模制造。模具的控制面均采用胶衣涂层，最终均进行抛光处理，以保证控制面的平整和光滑。
制造采用手糊成型的方式。为保证结构的稳定性。我们在DSLQ型汽水混合射流曝气器各腔体的外部设置了多处条式加强筋。外腔及外喷嘴结构层厚度为5mm，压力较大的内腔和内喷嘴结构层厚度为8mm。
安装设计
为便于安装和检修维护，DSLQ型汽水混合射流曝气器采用自动耦合式安装方式。
自动耦合装置有固定底座、承插件、导轨、滑块、上固定块、下固定块六部分组成。固定底座和上固定块作为整个自耦装置的定位之用，与曝气器固定的滑块沿导轨滑动。安装时曝气器下滑，固定底座上的承插件（接工作介质）自动插入曝气器，直至限位销起作用；检修维护时曝气器上滑，固定的承插件（接工作介质）自动脱出曝氯哭器。承插件固定于固定底座上，采用了特殊的衬胶材质，起到密封的作用。
曝气器的安装高度为800~1000mm，安装力求喷嘴中心水平。
安装要求
曝气器永久式安装时必须保证外喷嘴中心的水平误差不超过±1mm。
曝气器自耦式安装时除保证外喷嘴中心的水平误差不超过±1mm外还应保证于自耦基座的同心度误差不超过1mm。
自动耦合装置及安装见图1-3
DSLQ型汽水混合射流曝气器工作原理
曝气充氧
·喷嘴内充氧
在DSLQ型汽水混合射流曝气器内，工作介质经内喷嘴高速喷射，穿过外喷嘴前与外射介质接触，卷吸、切割、分散、溶解引射介质，引射介质中的氧快速溶入工作介质，同时形成气液混合物。
·水平射流区充氧
气液混合物仍以较高的速度喷射出外喷嘴，与生物反应器内污水存在速度差，可以进行二次切割。生物反应器内污水被气液混合物卷吸、切割、分散，气液混合物中的溶解氧、气体中的氧气快速分散、溶解进入污水，同时形成气液泥三相混合污水。
·垂直上升区充氧
内部微小气泡降低了三相混合污水密度，使三相混合污水上升流动。期间生物反应器内污水不断加入上升流体，使三相混合污水亏氧状态加剧，可继续、大量吸收、溶解微小气泡中的氧份。此阶段曝气充氧原理同一般鼓风曝气方式，在这里微小气泡能供给****的充氧量和紊流搅拌作用。
·二次紊流区充氧
三相混合污水大量涌出液面，在动量和重力作用及影响下向液面下翻滚。此时可带动微小气泡再次进入污水，同时吸收部分界外空气进入污水，产生额外的紊流作用，使微小气泡中的氧****限度地溶入污水。
从传质过程来看，DSLQ型汽水混合射流曝气器明显复杂于其它曝气装置，氧传递的途径很多，氧转移率很高，这是其它曝气装置无法比拟的。
混合搅拌
关闭引射介质，工作介质从内嘴高速喷射，周围低速液体被不断卷吸并进行动量交换，形成新的流体，周而复始，直至动量损失殆尽。动量沿程损失，流量沿程增加，最终实现对液体的混合搅拌。因此一过程无氧参与，故属于无氧搅拌作用。
推流原理
气液混合物或液体从喷嘴高速喷射，与周围液体进行动量交换后能带动周围液体向背对喷嘴的方向流动，因此DSLQ型汽水混合射流曝气器还具有推流作用。
DSLQ型汽水混合射流曝气器首次引入了撞击损失理论，通过简化喷嘴、优化喷射口径等来减少能最和动量损失，从而提高了充氧效率、混合搅拌效果和推流能力。
主要技术性能
DSLQ型汽水混合射流曝气器的结构参数见表1-1。
DSLQ型汽水混合射流曝气器的技术性能如下：
·工作气量：800~1200m3/h；
·氧利用率：22.0~28.2%;
·动力效率：4.17~5.36kgO2/KW·h；
·使用寿命：≥25年
·循环水量：420~480m3/h
·充氧能力：76.5~89.6kgO2/h
·服务面积：70~90m2；256m2（城市污水）
技术性能曲线
DJAM型汽水混合射流曝气器的技术性能如下（循环水量保持在420~480m3/h时）：
图3-1供气量与动力效率的关系曲线；
图3-2供气量与充氧能力的关系曲线；
图3-3供气量与氧利用率的关系曲线。
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